一、缸頭噪聲的成因
1. 凸輪軸小頭滑動軸承配合間隙過大凸輪軸小頭軸頸和襯套是一對摩擦副，其軸頸外徑的標準值應是 19.967 ～ 19.980mm ，軸套內(nèi)徑應為 20.005 ～ 20.026mm ，二者的標準配合間隙為 0.025 ～ 0.059mm ，維修極限值為 0.15mm 。我們檢查了數(shù)輛行駛了 3000km 以上的車輛，其值均在 0.15mm 以上，而我們在嘉陵公司駐本地的配件銷售處，用其新的進口凸輪軸和 20 余個新襯套進行選配，其適合間隙均大于 0.1mm 以上，無一合格。
2. 搖臂軸座孔失圓我們在研究中發(fā)現(xiàn)，凡缸頭噪聲較大的發(fā)動機，其凸輪鈾和搖臂這對摩擦副均磨損較大，二者由原來的線接觸變?yōu)榈湫偷狞c接觸，因而產(chǎn)生周期性敲擊聲，究其原因如下。
（ 1 ）汽缸頭鋁合金材質(zhì)強度不夠搖臂軸在工作中對座孔產(chǎn)生較大的周期性沖擊，由于汽缸頭鋁合金材料強度偏低，使其座孔形成橢圓而偏心，造成凸輪軸和搖臂這一對摩擦副工況改變，由線接觸變?yōu)辄c接觸，從而產(chǎn)生快速磨損和噪聲。
（ 2 ）汽缸頭搖臂軸底板設計不合理本機的搖臂軸底板設計成既能使搖臂軸軸向定位，又能控制其徑向旋轉(zhuǎn)，使本機在工作中，搖臂軸所受到的沖擊力不能轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)運動而產(chǎn)生較大的分力，減少了對搖臂軸座孔的磨損，搖臂軸以底板的上下觸點為支點，以杠桿原理的形式作用于座孔表面，從而在座孔局部表面產(chǎn)生數(shù)倍于搖臂的正常作用力，使其快速磨損。
（ 3 ）汽缸頭搖臂軸座孔加工不合格我們在研究中發(fā)現(xiàn)，有些嘉陵 JH125 型摩托車，新車時就存在著不同程度的缸頭噪聲，經(jīng)分解、檢查、測量后發(fā)現(xiàn)，汽缸頭在出廠前，其搖臂軸座孔加工就不合格，有較為明顯的錐度和微小的不平行度，造成兩搖臂軸與凸輪軸不平行，變線接觸為點接觸而產(chǎn)生較大的噪聲。
（ 4 ）汽缸蓋和汽缸頭重復裝配的定位誤差汽缸蓋和汽缸頭是一分合體，在加工搖臂軸和凸輪軸座孔前事先用定位銷定位、螺絲緊固成一體，然后進行機加工，方能保證其平行。但在裝配時必須重新打開分合面，由于定位銷與缸頭之間有一定的間隙，再加上打開分合面時手工操作用力不均，可能造成定位銷的變形，從而形成裝配定位誤差，使凸輪軸與搖臂軸不平行而產(chǎn)生缸頭工作噪聲。
3. 噪聲的消除方法
（ 1 ）改進凸輪軸小頭軸套作為用戶，可自行車制凸輪軸襯套，其配合間隙應控制在 0.015 ～ 0.030mm 范圍內(nèi)，既保證了配合精度，又保證了襯套中油膜有較大的承載能力。我們在改造時運用摩擦學原理，把原來的鋼制襯套改為耐磨銅料，即把原來硬對硬的摩擦改為硬對軟的摩擦，并在套中制成油槽，使其形成含油結構，以改善潤滑條件。經(jīng)我們改造后用噪聲檢測儀測試，在相同環(huán)境噪聲下，發(fā)動機常用轉(zhuǎn)速 5000r/min 時，噪聲比改造前平均降噪 10dB 左右。經(jīng)我們主觀聽診，不正常的缸頭噪聲基本消除或大幅度減弱。
（ 2 ）汽缸頭搖臂軸座孔的修復在修復汽缸頭搖臂軸座孔時可找一精密坐標鏜床，把故障汽缸蓋搖臂軸座孔找正鏜大，并用耐磨銅料配套，同時換用新的凸輪軸和搖臂及搖臂軸。
（ 3 ）提高搖臂軸座孔的表面強度作為廠家，應使用合格的、強度較高的鋁合金材料的毛坯件來制造汽缸蓋，并可對其座孔進行特殊處理，以提高搖臂鈾座孔的強度。
（ 4 ）改進汽缸蓋和汽缸頭重復裝配的定位誤差作為摩托車使用者，在修理中每次打開汽缸蓋后，都要更換汽缸蓋定位銷，以盡量減小定位誤差。作為廠家，應把引進日本的技術進行消化，可把缸頭設計成一體化的結構，從根本上解決問題。在現(xiàn)有條件下，可提高缸頭定位機構的配合精度和裝配工藝，從而減小新品出廠時的缸頭定位誤差。
（ 5 ）改進搖臂軸定位機構的設計作為廠家，可把參與搖臂軸定位的缸頭螺栓和搖臂軸底板設計為只能使搖臂軸軸向定位，而不控制其徑向旋轉(zhuǎn)方式，使其更符合力學原理，以減輕其對搖臂軸座孔的磨損。
（ 6 ）提高加工精度、嚴把質(zhì)量關作為廠家，應改善汽缸頭及零配件的加工工藝，提高加工精度，完善裝配工藝，加強產(chǎn)品檢驗力度，嚴把質(zhì)量關，實行高于國家標準的企業(yè)內(nèi)零配件生產(chǎn)的“零誤差”標準，高于國家標準而低于企業(yè)內(nèi)控標準的零配件決不裝車，從根本上消除一切質(zhì)量隱患。綜上所述， JH125 系列摩托車汽缸頭噪聲的產(chǎn)生有其結構方面的、裝配和零配件質(zhì)量方面的種種原因，用戶可根據(jù)具體情況加以排除。
